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試驗(yàn)及分析

1.1 宏觀和斷口形貌

宏觀上觀察:兩條裂縫沿變徑管軸向開裂,貫穿整個(gè)變徑管至兩端的環(huán)向焊縫處,因撕裂而脫開的母材,小頭端寬度15mm,大頭端寬度36mm(圖1)?變徑管內(nèi)外表面均無(wú)嚴(yán)重腐蝕現(xiàn)象,但是在變徑管小端內(nèi)表面四周發(fā)現(xiàn)有呈縱向分布的細(xì)長(zhǎng)凹槽,凹槽越靠近小頭端深度越深?垂直于母材表面的斷口上,平齊而光亮,斷口邊緣母材厚度未減薄,宏觀上呈脆性斷裂特征?從圖2看,斷口面上可觀察到人字條紋,人字條紋的收斂方向指向裂源,即小管端與變徑管的過(guò)度處內(nèi)側(cè),其反向?yàn)榱鸭y的擴(kuò)展方向?整個(gè)斷口上的人字紋均指向過(guò)度處的內(nèi)側(cè),可以判定該處為裂紋的起裂位置?

1.2 化學(xué)成分分析

根據(jù)設(shè)計(jì)單位提供的圖紙,汽包水位計(jì)處連接的變徑管規(guī)格是:公稱通徑60mm×20mm,過(guò)渡段軸向水平長(zhǎng)度58mm,設(shè)計(jì)材料一種是12Cr1MoVG(GB5310),適用于介質(zhì)參數(shù)為P=9.8MPa?t=540℃,另一種是20G(GB5310),適用于介質(zhì)參數(shù)為P=16.8MPa?t=230℃?這臺(tái)鍋爐選用的變徑管材質(zhì)是20G,為了進(jìn)一步檢驗(yàn)此處實(shí)際材料選用是否有誤,對(duì)該爆裂的變徑管?選取的一個(gè)未爆裂的變徑管以及小頭端連接焊縫進(jìn)行化學(xué)成分分析?

小端焊縫選用的焊接材料是碳鋼焊條,未爆裂的變徑管的材質(zhì)是20G,爆裂的變徑管材質(zhì)為合金鋼材料12Cr1MoVG,該處爆裂的變徑管材質(zhì)選用錯(cuò)誤?

1.3 其它試驗(yàn)

對(duì)該爆裂的變徑管了金相分析和硬度檢測(cè),在分別平行于變徑管表面的縱截面和垂直于變徑管表面的縱截面上取樣進(jìn)金相分析?在平行于變徑管表面的縱截面上進(jìn)行金相分析:組織為鐵素體+珠光體,采用比較法,測(cè)得晶粒度級(jí)別為6~7級(jí)?同時(shí),在垂直于表面的縱截面上進(jìn)行金相分析:組織為鐵素體+珠光體,采用比較法,測(cè)得晶粒度級(jí)別為6~7級(jí)?

對(duì)爆裂的變徑管表面進(jìn)行多點(diǎn)硬度試驗(yàn),硬度值在140~240HB之間,表現(xiàn)出很大的不均勻性,另外選取的未爆裂變徑管的硬度值在120~148HB范圍區(qū)間,而且比較均勻?

1.4 制造工藝

該類型變徑管采用模具縮徑壓制而成,因該類變徑管變徑較大,不能一次壓制成型,需要進(jìn)行5次擠壓縮頸完成,具體工藝流程如下:切割經(jīng)檢驗(yàn)合格的原材料,初次用模具加壓成60×50mm的變徑管,壓縮完成后加熱到600℃~650℃進(jìn)行熱處理,隨爐冷卻至400℃以下后出爐自然冷卻,按照此工藝,將變徑管依次擠壓成60×40mm?60×32mm?60×25mm?終制成60×20mm的變徑管?

在5次反復(fù)擠壓及熱處理過(guò)程中對(duì)制造質(zhì)量存在很多的不確定因素,可能造成管件機(jī)械性能受損?退火冷卻時(shí)間過(guò)短造成局部應(yīng)力未完全消除等?

1.5 應(yīng)力分析

1.5.1 計(jì)算模型

考慮到變徑管加工時(shí)采用熱壓工藝,壁厚存在不均勻現(xiàn)象,這種不均勻性對(duì)應(yīng)力計(jì)算有較大影響,因此計(jì)算模型根據(jù)實(shí)際測(cè)量壁厚建立?本例分析的變徑管屬于同心結(jié)構(gòu),故可采用軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算?

1.5.2 邊界條件

1)變徑管小端按受到一個(gè)與端面相垂直的等效拉應(yīng)力施加約束,此拉應(yīng)力相當(dāng)于在端面足夠遠(yuǎn)的地方有一個(gè)封頭,等效拉應(yīng)力等于在內(nèi)壓作用下封頭對(duì)連接管產(chǎn)生的軸向平均應(yīng)力[1];

2)變徑管大端連接鍋筒接管,在軸向上位移可近似為零,因此在大端施加軸向(Y方向)約束;

3)只考慮內(nèi)壓作用下的變徑管應(yīng)力分布,故取內(nèi)壓為試驗(yàn)壓力13.5MPa?

1.5.3 計(jì)算結(jié)果及分析

變徑管在內(nèi)壓13.5MPa下的等效應(yīng)力分布,可以看出大端的應(yīng)力要比小端的應(yīng)力大,在變徑段靠近大端的過(guò)渡區(qū)域存在大應(yīng)力,即圖中的MX位置,大應(yīng)力值為85.351MPa?

大端等效應(yīng)力明顯大于小端應(yīng)力,在大端直管段區(qū)域內(nèi)壓力沿Y軸先減小后增大,在變徑管過(guò)渡段距大端距離約52mm處形成一個(gè)上凸峰值比大端應(yīng)力還高的波峰,距離大端約110mm處形成波谷然后小幅上升至小端?根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果分析可知:

1)大應(yīng)力在變徑段靠近大端的過(guò)渡區(qū)域,理論上分析,如果超壓的話應(yīng)在大端與直管連接處的內(nèi)表面先開裂失效?

2)大應(yīng)力值為85.351MPa,材料12Cr1MoVG低合金鋼的許用應(yīng)力170MPa,可以得出相應(yīng)的安全系數(shù)為1.99,表明在內(nèi)壓13.5MPa作用下此結(jié)構(gòu)安全?

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結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)該類型變徑管的化學(xué)成分分析?常溫力學(xué)性能試驗(yàn)?金相組織觀察?硬度測(cè)試?制造工藝和應(yīng)力分析等方法進(jìn)行分析,該爆裂的變徑管材質(zhì)與設(shè)計(jì)材質(zhì)不符,而制造工藝是按材料20G來(lái)設(shè)計(jì)的,存在熱處理溫度不夠高?擠壓次數(shù)過(guò)多以及冷卻過(guò)程時(shí)間過(guò)短等因素,造成局部應(yīng)力未完全消除,另外,該變徑管存在制造質(zhì)量缺陷,小端內(nèi)表面存在多條軸向細(xì)長(zhǎng)的凹槽,這些凹槽處易造成應(yīng)力集中,導(dǎo)致該變徑管在水壓試驗(yàn)時(shí)發(fā)生爆裂

因此,電站鍋爐在安裝過(guò)程中,應(yīng)對(duì)出廠前未進(jìn)行水壓試驗(yàn)的承壓元件嚴(yán)格把控質(zhì)量,審查質(zhì)量證明書和檢驗(yàn)產(chǎn)品的制造質(zhì)量,并對(duì)材料進(jìn)行確認(rèn),防止材料錯(cuò)用,導(dǎo)致增加不安全的隱患?